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公司新聞
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城市地鐵盾構施工準備

作者:kefu     發表時間:2018-01-11 13:55:13

1、施工場地布置

1.1、施工場地布置原則

地鐵一般地處市區,交通擁擠、人流集中、施工用地比較緊張,場地規劃主要按以下原則布置:

1.1.1、施工場地作為施工組織的重要資源,**嚴格按照招標文件和設計圖紙提供的施工條件和施工要點,做到合理可行。

1.1.2、根據現場施工總體安排及交通運輸的需要,施工臨時用地以滿足施工和現場管理為主,盡量減少干擾既有道路交通。

1.1.3、充分考慮市容及環境保護,施工設施布置在滿足規模和施工工藝的要求下,做到緊湊美觀、**防火。

1.1.4、充分利用既有交通,減少施工臨時便道工程。

1.2、施工場地總平面布置

應根據實地調查,選用、生活營地,并合理布置好生活區、辦公區、區(試驗室、鋼筋加工房、模板加工區、臨時堆土區及機械停放場)及材料堆碼區(材料房、水泥庫房、鋼筋堆放區及鋼管支撐堆放區)進行圍擋。

為便于管理和有效組織,施工場地按如下要求布置:

1.2.1、區與生活區盡量分開布置。

1.2.2、區布置應方便現場施工。

1.2.3、區與材料堆碼區應盡量靠近。

1.3、主要臨時設施安排

1.3.1、施工圍擋

施工圍擋一般采用厚3mm、高2.1m彩鋼波紋板,板后采用φ42鋼管固定,管間用扣件連接。板頂部設置250px高的黃色壓頂條,并每隔5m安裝警示紅燈,板外側設置反光片,保證周圍交通**?;虿捎么u砌圍墻(墻高2.5m,每隔4m設370mm×370mm磚柱),墻外側涂刷白色涂料,墻上醒目標注業主要求的內容。

1.3.2、施工便道

為了滿足進料、出土及結構施工的要求,一般修6m寬、500px厚、C20砼道路作為施工便道。場內施工便道與場外公路順接。施工便道在大門口位置設洗車槽,進出工地車輛**沖洗,確保不帶泥進入市區。

除對施工便道進行硬化外,對鋼筋加工場、模板加工場、機修場、材料和水泥堆料場等場地采用375px厚、C15砼進行硬化。

1.3.3、、生活房屋

、生活房屋本著**適用、布局合理、標準統一的原則進行布置。

監理、辦公用房采用高標準雙層活動組合房屋,生活區用房為雙層磚砼結構,料庫、機修間、加工房、工具房和其余用房采用磚墻結構;對于有防火要求用房,則按要求調整房屋結構,并按規定配備消防設施和器材。

1.4、施工用水、用電、用風、通訊、排水及消防設施布置

1.4.1、施工用水及生活用水

、生活用水從業主指定供水點(或與有關部門聯系取得的供水點)接駁φ50供水管,引至、生活區域,管道每100米設置一閥門,以便于檢修。

施工用水采用φ32供水管路,供水管每60米設置一閥門,并按規定配置消防栓及消防箱,另根據施工要求,在施工用水壓力不足時,可在適當地點增設增壓泵,以滿足施工要求。

生活用水以φ32供水管為主管路、φ25供水管為支線管路引入生活區和辦公區。

1.4.2、施工用電

施工用電從業主提供的變壓器接駁點(或與有關部門聯系取得的變壓器接駁點)引至區和生活區,另外為了滿足施工期間意外停電的應急需要,還應各配備一臺150KVA發電機作為備用電源。

現場施工照明按以下方案實施:

1)施工用電管線沿隧道一側布置。

2)主體結構施工時,每隔50米增設一配電箱作為施工照明用電,配電箱設置良好的接地裝置和漏電開關,防止觸電。

1.4.3、施工用風

在地鐵隧道拱頂上掛Ф1000mm的拉鏈式軟風管壓入式通風,將新鮮空氣壓入盾構機后配套設備末端,由后配套上的二次通風設備實現將壓入盾構機末端的新鮮空氣在盾構機前端和各作業空間的流通。在隧道內安裝完管片之后,為防管片下沉變形,應及時灌豆石、注漿填充管片與圍巖間空隙,因此應在隧道邊墻腳安設φ150mm高壓風管供灌砂用。

1)通風方式

根據地鐵隧道施工實際情況,選用壓入式通風方式。

2)風量的計算

宜采用*小端面風速法計算風量。Q需>Vmin×S其中:Vmin*小端面風速取0.25 m/s。S為開挖端斷面面積約為28m2。Q需=0.25×28=7 m3/s=25200 m3/h。

壓入式通風,百米漏風率情況如下:L<1000m,L100=2.5%;1000m<L<2000m,L100=2%,其中L為掘進深度,L100為百米漏風率。

Q機=(Q需+Q漏)×1.15(風量備用系數)

對于1600m隧道而言:Q機=(25200+25200×2%×1600/100)×1.15=38254m3/h

3)風壓計算

h機>h總阻=∑h摩+∑h局+∑入正,h總阻—沿程總的通風阻力,h摩=9.8×αLVQ/S(Pa),其中:α—風道摩擦阻力系數α=0.0005,L—風道總長度,V—風道周邊長度,S—過流面積,Q—計算風量m3/s。

4)風機選型

對于1600m長隧道選用2SZ—90風機兩臺,800m的隧道選用2SZ—90風機一臺。風機具體參數如下:風量:45000m3/h,風壓:3160Pa,電機功率:30Kw×2。

5)根據需要,配備1~2臺12 m3/min空壓機。

1.4.4、通訊

本工程配置6部程控電話,監理辦公室、業主代表辦公室、項目經理部調度、辦公室、工程部、項目經理各配一臺程控電話;另外項目經理、總工及各部門負責人均配有手機?,F場施工指揮、協調則采用對講機聯系。監理辦公室、業主代表辦公室與經理部每個部門各配一臺微機(工程部配四臺),配備上網裝置,實現辦公網絡化和現代化。

1.4.5、施工排水

施工場地內除不同區域設置排水溝外,沿施工便道周邊設排水溝,排水溝截面為400 mm×500mm(高×寬),并每隔30米設置一沉淀池,沉淀池尺寸800 mm×800 mm×800mm,排水溝泛水坡度為1%,生活污水和廢水、雨水等經沉淀池沉淀后排入市政污水井和雨水井。

1.4.6、消防設施

在各和生活場地按規定配備足夠的消防滅火器及其它消防工具。同時與當地消防部門聯系,取得市政府部門的檢查認可,并堅持消防經常自檢,確保設施經常處于良好狀態,隨時可滿足消防要求,施工中消防設施不得挪用。

1.4.7、其它

為方便材料運輸和現場管理, 應設置7m寬大門,大門旁側設門衛室。

沿豎井結構基坑坡頂四周設置1.2m高防護欄桿,防護欄桿采用Φ48鋼管焊接而成,上覆綠色**防護網,確保施工人員**。在豎井人、料的出入口安設鋼爬梯,供施工人員及材料的出入。

2、出發、到達工作井的施工

為使盾構施工順利進行,施工前,應建好始發豎井,其寬度B一般取B=D×(1.5~2)m,以利進行各項作業,長**有安裝盾構、后座設備、運輸管片和進行出土的余地,一般始發井長度A為L+(0.5~1.0) L,其建造采用觸變泥漿護壁,普通沉井法施工施工。

2.1、豎井施工

2.1.1、豎井凹形帷幕止水及井底地基加固

為防止井壁下沉涌水、冒砂以及增加井壁底部土層的承載力,采用單管高壓旋噴注漿法對井壁外側及井底呈凹形進行帷幕止水與土體加固。旋噴樁樁徑600mm,樁距500 mm,排距450 mm,呈梅花形布置,各樁間均相互咬合。注漿材料采用32.5級普通硅酸鹽水泥,水灰比1。加固后的土體承載力≥   KPa,滲透系數≤10-150px/s。

2.1.2、鎖口盤(套井)施工方案

為確保出發井、到達工作井順利施工,準確無誤沉到設計位置,滿足出發井、到達工作井下沉施工及盾構機施工的要求,設計了鎖口盤。鎖口盤凈尺寸 × m(長×寬),外形尺寸 × m(長×寬),深度2 4m,與凹形帷幕墻體旋噴樁頂相接使之成為一體,達到保護豎井井筒的目的。

出發井井筒設計方案:出發井凈空尺寸 m× m(長×寬),井深 m,為矩形沉井。井壁厚度 m,鋼筋砼結構。刃腳外側的豎向鋼板與內側斜面鋼板及底面鋼板制成鋼靴,鋼靴長度為 m,內焊制鋼筋、澆注砼與井壁砼澆結一體。刃腳砼強度等級為C ,井壁砼強度等級為C 。沉井面對  方向井壁下部預留盾構機進洞口尺寸為  m。

沉井分  次制作,   次下沉。在每節接縫處預留凹形槽,并作防水處理,以便井壁有機結合。沉井**段下沉砼強度**達到設計強度后方可下沉,以后下沉,其強度要達到設計強度的75%,沉井下沉施工**嚴格按允許偏斜率(≯0.5%)施工;刃腳鋼靴施工前要將井筒四周表土層進行置換改良;沉井下沉施工中進行壁后注漿;觸變泥漿配合比為:陶土(或高嶺土)18%,純堿0.6%,甲基纖維素0.05%,     水81. 35%。泥漿密度1.1Kg/L;沉井下沉到設計標高后置換壁后泥漿,砂漿強度等級為M7.5,待砂漿凝固,井壁與土層間、鎖口盤間結牢方可進行井底施工;沉井周圍要布設**性水準點,距井口中心距離≮50m。

2.1.3、施工要點

出發井帷幕止水、井底土體加固施工

測量定位:嚴格按設計測量放樣定樁位,控制好標高,在每個樁位上用短鋼筋帶白灰定點位,并在施工線外2m左右處埋設對稱點,以防止錯位和遺漏,施工中保證樁位偏差<5cm。

 旋噴成樁嚴格控制鉆孔垂直度,偏差<1 %。調整好各項技術參數,噴嘴直徑2.6mm,泵壓力>24MPa,保證樁徑≥600mm,使樁與樁之間相互咬合。

樁質量檢測:通過現場鉆探取樣、原位測試、壓水試驗,結合室內滲透、抗壓試驗等方法,測得固結體的抗壓強度和滲透系數。經檢測加固后的土體承載力應滿足設計加固土體承載力的要求。加固體的滲透系數應滿足加固土體滲透系數≤10-150px/s的要求。為下步沉井施工提供了良好保障。

2.1.4、鎖口盤(套井)施工

土方開挖使用履帶式挖掘機   臺、翻斗車  臺,挖運土方至棄渣場。挖至帷幕樁頂部時預留20cm左右,以免挖掘機對樁體擾動破壞,然后由人工操平。

  套井基坑臨時支護:套井位于 土層中 ,套井長邊達 m,短邊為 m,開挖深度m,**對修整后的周邊進行臨時支護。在直墻部位,采用24磚墻,M10砂漿砌筑,每隔2m設置一個37磚垛,砂漿不要飽滿以增加護墻的透水性能。套井的斜邊部位采用 4mm的鋼絲網臨時支護,鋼絲網由 18mm的土釘固定, 8mm鋼筋壓平,M10砂漿抹面3~5cm,旋噴樁頂清洗干凈。

鋼筋綁扎、支模澆砼:按設計圖紙的布筋要求進行鋼筋綁扎,搭接長度、搭接位置以規范規定為準。模板用  鋼模板。采用商品砼泵送(沉井井筒澆筑均用商品砼泵送),四周對稱均勻澆筑,震搗要及時。

2.1.5、沉井施工

刃腳墊層施工刃腳鋼靴在施工前,為防止刃腳鋼靴制作過程中及井筒澆筑砼時突沉及不均勻沉降,需對井筒周圍表土層進行置換改良。施工刃腳墊層寬深如圖,采用碎石級配每填40cm厚碎石使用蛙式電夯夯實。根據填料的實際含水量情況灑水夯擊以增加墊層的密實度。在墊層上鋪設厚度為15cm、長度為80cm、寬度≮15cm的墊木,沿刃腳環向密集鋪置如2圖。


刃腳鋼靴制作安裝為確保刃腳鋼靴加工質量,焊接按《鋼結構工程施工及驗收規范》執行。出發井井筒刃腳鋼靴分10段制作,場外加工,組裝驗收后分段拉運現場,下入套井內螺栓鋼板連接安裝。鋼靴焊接程序:放樣→切割→邊緣加工→點焊連接→矯正位置→焊接→成型矯正→割滲水孔→螺栓連接。

井筒制作

預留管口施工:按設計要求,井壁預留隧道口、管道口在井筒下沉過程中應填實,填充物容重基本上要與鋼筋砼容重相近,以防止井筒下沉過程中因自重不均產生偏斜。在施工中對隧道預留口灌注素砼,管道預留口砌磚,解決質量平衡問題。

預埋管路施工:在井壁上需埋設 50mm的硬質塑料管,用于壁后注漿。施工時用短鋼筋將塑料管夾緊再與井壁鋼筋點焊牢固防止偏位,管口用木塞或硬塑絲堵蓋封嚴,防止砼塊或其它墜物阻塞管路。

砼施工縫處理:在澆筑砼頂面做矩形槽。具體做法是使用特制的矩形鋼模在砼澆筑到預定位置時安裝。槽寬40cm,槽深10cm,在井壁砼的中心部位布置。待澆筑的砼初凝時拆除,下次砼澆筑時將施工縫內的雜物清理干凈后,先澆注水泥漿,然后再澆筑砼,確保與前次砼緊密結合。

2.1.6、沉井入土下沉

導向木安裝:在井筒下沉前,沿井筒外壁四周與套井井壁間隙,前后、左右對稱安裝10組導向木。導向木用鋼筋通過套井預留環懸掛在井筒外井壁與套井井壁之間,保證沉井居中位置準確無誤,起到導正井筒作用。

刃腳墊木拆除:在沉井內安排若干施工人員,對稱同時拆除墊木,專人上下指揮,防止沉井突然下沉,發生意外。

挖、提土機具的選擇:由于沉井內作業面大、深度淺、無大量積水,因此選擇 臺 微型挖掘機挖土,提土選擇 臺 t汽車吊做提升機具,自加工提土斗  個,容積為1 5m3。井下每班4~5人作業,井筒上面安排專人指揮吊車與井內人員相互配合,確保吊裝出土順利**,吊出的土直接裝入翻斗車,拉運至棄土場。                                      

挖土順序:開挖土體應從沉井中心開始向周圍井壁進行,在沉井底部形成“鍋底”形狀。挖土順序一般為:對砂層只挖中間不挖四周;對粘土層則從中間向四周均勻對稱挖土;對土質軟硬不均的先挖硬的一側,后挖軟的一側。嚴格控制挖土速度。

沉井下沉質量控制:嚴格控制井內出土量和挖土位置,使沉井處于豎直平衡下沉。隨時分析和檢驗土層摩擦阻力與沉井自重的關系,必要時可增加沉井本身質量。當沉井某一側位置出現“突沉”現象,沉井發生偏斜時,應及時采取糾偏措施。

壁后注漿:觸變泥漿通過預埋在井壁內的管道或井壁外側的環狀間隙,隨著沉井下沉而不斷地注入壁后,及時充填下沉產生的環狀間隙,將井壁與土體隔開,改善土體的滲透性能。同時漿液壓力保持土體的完整,不致坍塌,從而減小了沉井外側的摩擦阻力。

壁后泥漿置換與井筒固結:沉井下沉到設計位置后,立即進行檢測調整、緊固,然后下入注漿管進行壁后泥漿置換。置換泥漿為水泥砂漿,強度等級為M7 5。砂漿注入套井底面標高時,上部采用C25砼澆筑井壁與套井之間的間隙,使井口平齊。

基底砼施工:基底清理干凈并經驗收合格后及時進行封閉?;醉艥仓r**震搗密實,使沉井成為一個閉合的受力整體。

2.2 、盾構始發的準備工作

2.2.1 、始發基座安裝

始發基座采用鋼結構形式,主要承受盾構機的重力和推進時的摩擦力。由于盾構機重達400多噸,所以始發基座**具有足夠的剛度、強度。此外,在始發基座兩側每隔1.5m利用200H型鋼給始發基座加橫向的支撐,提高始發基座的穩定性。在安裝始發基座前進行測量放樣工作,準確定位始發基座。在盾構機主機組裝時,在始發基座的軌道上涂硬質潤滑油以減小盾構機在始發基座上向前推進時的阻力。 如果盾構機始入曲線段,隧道中線和線路中線在曲線段有一定的偏移量,由于盾構機主機在全部進入加固區時幾乎不能夠調向,為了使盾構機進入加固區后管片襯砌不超限,盾構機始發的方向不能垂直于車站端墻,而是同洞門處線路中線點的一條割線方向平行。始發基座的坡度(即盾構機的中心坡度)應略小于隧道設計軸線坡度;考慮到隧道后期沉降因素,盾構中心比設計軸線抬高20mm。

2.2.2 、洞門密封裝置的安裝

為了防止盾構始發掘進時泥土、地下水從盾殼和洞門的間隙處流失,以及盾尾通過洞門后背襯注漿漿液的流失,在盾構始發時需安裝洞門臨時密封裝置,臨時密封裝置由簾布橡膠、扇形壓板、墊片和螺栓等組成。

為了保證在盾構機始發時快速、牢固地安裝密封裝置,盾構施工時在預留洞門處預埋環狀鋼板。

盾構機進入預留洞門前在外圍刀盤和簾布橡膠板外側涂潤滑油,以免盾構機刀盤掛破簾布橡膠板影響密封效果。當盾構機刀盤進入洞門后將扇形壓板置于外側并用螺栓固定;當盾構機主機全部通過洞門后將扇形壓板置于內側靠在負環管片的外表面,起到防止泥水、漿液流失的作用,從而減少始發時的地層損失。

2.2.3 、組裝反力架

反力架提供盾構機推進時所需的反力,因此反力架須具有足夠的剛度和強度。反力架支撐在底板和中板上,反力架的縱向位置保證洞門環砼管片拆除后澆注洞門時滿足洞門的結構尺寸和連接要求,同時須保證支撐的穩定性。反力架的橫向位置保證負環管片傳遞的盾構機推力準確作用在反力架上。安裝反力架時,先用經緯儀雙向校正兩根立柱的垂直度,使其形成的平面與盾構機的推進軸線垂直。如果始發位于曲線上,反力架和洞門端墻不平行,為了保證盾構推進時反力架橫向穩定,用膨脹螺栓和型鋼對反力架的支撐進行橫向的固定。在安裝反力架和始發臺時,反力架左右偏差控制在±10mm之內,高程偏差控制在±5mm之內,上下偏差控制在±10mm之內。始發臺水平軸線的垂直方向與反力架的夾角<±2‰,盾構姿態與設計軸線豎直趨勢偏差<2‰,水平趨勢偏差<±3‰

2.2.4 、鑿除端墻鋼筋砼

如果盾構始進面圍護結構設計為鋼筋砼,則應先鑿除圍護結構,其主要目的是割掉盾構機通過范圍內的鋼筋,使盾構機順利進入端頭加固區。

由于端頭土體一般都采取了加固,加固后土體暴露時間不能夠太長,而在吊裝螺旋輸送機時需暫時將盾構機推進預留洞門內,在盾構機刀盤進入預留洞門前只能將部分圍護結構進行鑿除以保證**。施工時先鑿除砼保護層的2/3厚,并將外層鋼筋焊割掉;當螺旋輸送機組裝完畢后將盾構機拉出洞門,并進行盾構機的剩余組裝、調試以及負環管片的拼裝工作。當盾構機推進至洞門時將剩余的鋼筋焊割掉,并進行剩余圍護結構的鑿除,在進行**次鑿除施工時,準備好噴漿機以及噴漿料,一旦工作面出現失穩的跡象,馬上進行噴漿以封閉掌子面。

鑿除施工時,在盾構機與掌子面之間搭建腳手架,利用人工進行鑿除圍護結構砼施工,鑿除按照從下往上、從中間往兩邊的順序進行。

2.2.4 、負環管片的安裝

負環管片包括負環鋼管片和負環砼管片。負環鋼管片一般為350mm厚,內徑為5500mm,外徑為6200mm的鋼制圓環。負環鋼管片起到連接負環砼管片和反力架的作用。

在拼裝**環負環管片前,在盾尾管片拼裝區180度范圍內安設7根長1.4m、40mm厚的木條(盾尾內側與管片間的間隙為45mm),并將鋼環與反力架用螺栓連接好。在盾構機內拼裝好負環管片后,利用盾構機推進千斤頂將管片緩慢推出盾尾,這時反力架與負環管片之間還有一定的間隙,繼續拼裝**環負環管片,與**環負環管片用螺栓連接牢固之后,用推進油缸往后推,直至負環管片與鋼環管片貼緊為止,然后用薄鋼板或快凝型砂漿將負環管片與鋼管片之間的縫隙填實。由于始發支座軌道與管片外側有85mm的空隙,為了避免負環管片全部推出盾尾后下沉,在始發基座導軌上點焊外徑80mm圓鋼,使圓鋼將負環鋼管片和負環砼管片托起。**環負環以后管片將按照錯縫的方式進行拼裝。具體見圖1。



隨著負環的進一步拼裝,盾構機快速地通過洞門進行始發掘進施工。

3、端頭加固

當盾構始發及到達端頭,如果其周圍地層為自穩能力差,透水性強的松散砂土和含水粘土時,如不對其進行加固處理,則在鑿除洞門圍護結構后,必將大量土體和地下水向工作井內塌陷,導致洞周大面積地表下沉,危及地下管線和附近建筑物**。目前,常用加固方法有:注漿、旋噴、深沉攪拌、井點降水、凍結法等,可根據土體種類(粘性土、砂性土、砂礫土、腐植土)、滲透系數和標貫值、加固深度和加固的主要目的(防水或提高強度)、工程規模和工期、環境要求等條件進行選擇。加固后土體應有一定的自立性、防水性和強度。為了確保盾構始發和到達的**性,**對始發到達端頭的加固土體的范圍、強度進行驗算,并嚴格檢驗。

3.1、加固土體的強度及整體穩定驗算

3.1.1、強度的驗算

將加固土體視為厚度為t的周邊自由支撐的彈性圓板,在外側水壓力作用下,板中心處的**彎曲應力,按彈性力學原理求得,其強度驗算公式為:

σmax=±β×w×r/τ2≤σ1/k1

β=3×(3+μ)/8

式中:r為工作井半徑;t為加固土體厚度;σ1為加固土體的極限抗拉強度的10%; k1為**系數,一般取k1=1.5; w作用于開洞中心處的側向水壓力。對于砂性土,水壓力和土壓力分別計算;對于粘性土,水土壓力合算。土壓力按靜止土壓力考慮,土的計算參數按加固前的選用。μ為加固后土體的泊桑比,一般μ=0.2。

周邊自由支承的圓板,其支座的**剪力可按彈性力學原理求得,其抗剪強度驗算公式如下:

τmax=3×w×r/4τ≤τc /k2

式中:τc為加固后土體的極限抗剪強度;k2為抗剪**系數,一般取k2=1.5。

3.1.2、整體穩定驗算

洞外加固土體在上部土體和地面堆載P等作用下,可能沿某滑動面向洞內整體滑動,假定滑動面是以端墻開洞頂點o為圓心,開洞直徑D為圓弧面,此時引起下滑力距:M=M1+ M2+ M3。

式中:地面堆載P引起的下滑距M1=PD2/2;上覆土體自重Q上引起的下滑力距M2=Q上D/2;滑移圓弧線內土體下滑力距 M3=rtD3/3,此處rt為加固后土體的重度。

抵抗下滑力距為:M抗=M抗1+ M抗2+ M抗3。

式中:M抗1=Cu×h×D;

M抗2=Cu×D2(π/2-θ);

M抗3=Cut×D2×θ;

Cu:加固前土體的粘結力;Cut:加固后的土體的粘結力;

h:上覆土體高度;

θ=sin-1t/D;

抗滑移的**系數k2= M抗/ M≥1.5。

3.2 、端頭土體加固范圍

根據理論分析和工程實踐經驗,洞口周圍土體的*小加固寬度和高度為:當洞口直徑:5.0≥D≤8.0m范圍時(目前,國內地鐵盾構內徑都在此范圍內),其加固范圍為:

孔洞口周圍土體的*小加固有寬度和高度如下:B≥2.0m,一般取0.5Ds(Ds為盾構外徑);H1≥2.5m,H2≥1m。

加固縱向長度L:盾構始發端頭,根據有關文獻資料,砂性土,一般為L=盾構長度+a,其中a由改良后土體滲透系數確定,通常a=1~1.5m。根據以往加固經驗,加固長度L一般取7.5~8.5m。

盾構到達端頭,加固長度一般為L=盾構長度+3環管片寬度。

其縱向加固**合理有待根據具體條件進一步探討,一般以保證工程施工**為基本原則。


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